BÜRO FÜR KONSTRUKTIVEN INGENIEURBAU F I S C H E R + S C H M I D GmbH

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1 Deel D fundering Inhoud : Pos fundering as A/ Pos fundering as A/14+19 Pos fundering as B/ Pos fundering as B/14 en 17 Pos fundering as A/7 Pos fundering as B/7 Pos fundering as A/20 Pos fundering as B/20 Pos funderingbalk as A-B / Pos fundering as A en B / 10 Pos. 4010a fundering as A / 11 Pos. 4010b fundering as B / 11 Pos. 4011a fundering as A / 15 Pos. 4011b fundering as B / 15 Pos. 4011c fundering as A / 17 Pos. 4012a fundering as A / 16 Pos. 4012b fundering as B / 16 Pos. 4013a fundering as A / 18 Pos. 4013b fundering as B / 18 Pos fundering as B / 19 Pos fundering as A / 9 Pos fundering Pos fundering Pos fundering bouwmarkt Pos fundering tuinmarkt 4001b 4016b 4031b 4046b 4061b 4076b 4095b 4114b 4133b 4136b 4137b 4156b 4175b 4190b 4205b 4220b 4235b 4250b 4265b 4280b 4295b 4100b 4105b 4112b 4125b Versie : B / Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : Seite : 4000b

2 Pos fundering as A/ materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. Van Pos. 2700: V G = H G = V Q = V S = H Wy = 1129,40 kn 42,20 KN 4,00 KN 21,20 KN 20,50 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4001b

3 Systeminformation Systemgrafik Normen Grundbau: DIN EN Bemessung: DIN EN Bemessungssituation: ständig Geometrie und Material b x, b y Fundamentbreite in x/y-richtung γ S, γ S,außer Teilsicherheitsbeiw. Bewehrung ständig/ außergew. h Fundamenthöhe f yk Streckgrenze Betonstahl b sx, b sy Stützenbreite in x/y-richtung f tk Zugfestigkeit Betonstahl a x, a y Ausmitte der Stütze in x/y-richtung φ Reibungswinkel des Bodens h e Erdüberschüttung c Kohäsion t Einbindetiefe Fundament tan δ s,f Sohlreibungswinkel γ 1 Bodenwichte oberhalb der Sohle γ 2 Bodenwichte unterhalb der Sohle t w Grundwasserstand, Abstand zu OK Fundament γ c, γ c,außer Teilsicherheitsbeiw. Beton ständig/außergew. γb Wichte Beton σrd Sohlwiderstand f ck Zylinderdruckfestigkeit Beton char. f cd Zylinderdruckfestigkeit Beton Designwert f yd Streckgrenze Betonstahl Designwert α cc Dauerstandsbeiwert Beton Fundament und Stütze Fundament Typ b x b y h Stütze Typ b sx b sy α x α y Rechteckfundament Rechteck Materialkennwerte Stahlbeton (C25/30, B500M) Beton γ c γ c,außer α cc γ B [kn/m³] f ck [MN/m²] f cd [MN/m²] C25/ Betonstahl γ s γ s,außer f yd [MN/m²] f yk [MN/m²] f tk [MN/m²] B500M Baugrund Geometrie und Material h e t w φ [ ] c [ ] tan δ s,f [ ] γ 1 [kn/m³] γ 2 [kn/m³] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4002b

4 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4003b

5 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4004b

6 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4005b

7 Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.63 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4006b

8 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.63 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.63 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.63 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4007b

9 Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb Mx,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γg,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4008b

10 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 1, η=0.01 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. e x,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch P res Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d /σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 7, η=1.00 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d /R td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein Rtk Gleitwiderstand char. γgl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d/r td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4009b

11 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 1, η=0.09 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x ' b y ' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c ) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion Nb Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite Ep,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ 2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 7, η=0.77 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4010b

12 Klaffende Fuge R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x/b x 1/6; e y/b y 1/6; (e x/b x)²+(e y/b y)² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x)² + (e y / b y)² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4011b

13 1. Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.04 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e x Exzentrizität in x-richtung y 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4012b

14 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4013b

15 d1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) cvl Verlegemaß für Berechnung des zis Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) v Rd,c L w dm=cotθ Durchstanzwiderstand ohne Durchstanzbewehrung Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum Stützenrand v Rd,max as x/as y maximaler Durchstanzwiderstand vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4014b

16 ρl mittlerer Bewehrungsgrad Asw,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit /d m [-] Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed /v Rd,c [-] Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u[cm²/m] as y,u[cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4000 Seite : 4015b

17 Pos fundering as A/14+19 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. Van Pos. 2701: V G = 325,20 KN V Q = 199,30 KN H Q = 8,20 KN V S = H Wy = 20,90 KN 16,30 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4016b

19 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4018b

20 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4019b

24 Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4023b

25 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.09 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. e x,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch P res Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche Ared,c = (bx - 2ex) * (by - 2ey) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 8, η=0.83 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl Hx Horizontalkraft X char. Td Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d/r td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4024b

26 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.39 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ 2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x ' b y ' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.72 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4001 Seite : 4025b

32 Pos fundering as B/ materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. Van Pos. 2702: V G = H G = 1144,08 KN 42,20 KN V Q = V S = H Wy = 11,90 KN 46,20 KN 25,70 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4002 Seite : 4031b

47 Pos fundering as B/14 en 17 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. Van Pos. 2703: V G = V Q = V S = H Wy = 340,50 KN 207,30 KN 46,20 KN 22,50 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4003 Seite : 4046b

62 Pos fundering as A/7 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn75/N1253 Self Weight - NL 0,986-0, ,705 Sn75/N1253 Dead Load - NL 0,046 0,173 0,858 Sn75/N1253 Technical Load - NL 0,018 0,022 2,729 Sn75/N1253 Live Load - NL 3,356-0, ,890 Sn75/N1253 Snow - NL 0,097 0,132 15,540 Sn75/N1253 Wind X+ Suction - NL 0,460-3,773-13,348 Sn75/N1253 Wind X+ Pressure - NL 0,486-3,737-9,576 Sn75/N1253 Wind X- Suction - NL -0,439-4,390 3,211 Sn75/N1253 Wind X- Pressure - NL -0,463-4,423 8,360 Sn75/N1253 Wind Y+ Suction - NL -1,387-10, ,818 Sn75/N1253 Wind Y+ Pressure - NL -1,411-10, ,065 Sn75/N1253 Wind Y- Suction - NL 1,170 13, ,878 Sn75/N1253 Wind Y- Pressure - NL 1,162 13, ,330 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4004 Seite : 4061b

65 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4004 Seite : 4064b

74 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4004 Seite : 4073b

77 Pos fundering as B/7 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn57/N1232 Self Weight - NL 0,959 0, ,389 Sn57/N1232 Dead Load - NL -0,052 0,202 30,932 Sn57/N1232 Technical Load - NL 0,011 0,040 18,070 Sn57/N1232 Live Load - NL 3,062 0, ,183 Sn57/N1232 Snow - NL 0,125 0,202 69,225 Sn57/N1232 Wind X+ Suction - NL 1,306-0,161-29,243 Sn57/N1232 Wind X+ Pressure - NL 1,319-0,102-4,634 Sn57/N1232 Wind X- Suction - NL -0,779-0,739 2,880 Sn57/N1232 Wind X- Pressure - NL -0,927-0,745 29,702 Sn57/N1232 Wind Y+ Suction - NL 1,998-7, ,075 Sn57/N1232 Wind Y+ Pressure - NL 1,897-7, ,256 Sn57/N1232 Wind Y- Suction - NL -2,361 7, ,368 Sn57/N1232 Wind Y- Pressure - NL -2,414 7, ,103 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4076b

79 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind 5 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4078b

80 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 7 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 14 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 15 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 16 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 17 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 18 G GK 1.00*LF1 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 23 G GK 1.35*LF1+1.50*LF5 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 25 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 26 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 27 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 28 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 29 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 30 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 31 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 32 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 33 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 34 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 35 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 36 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 37 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 38 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 39 G GK 1.00*LF1+1.50*LF5 40 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 41 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 42 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4079b

81 Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4080b

82 Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4081b

83 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4082b

84 Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.53 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4083b

85 Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4084b

86 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.53 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4085b

87 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend 5 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.92 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. e x,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch P res Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4086b

88 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 27, η=0.97 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4087b

89 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.15 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ 2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x ' b y ' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4088b

90 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 27, η=0.71 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Klaffende Fuge Nachweis erfüllt R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x /b x 1/6; e y /b y 1/6; (e x /b x )²+(e y /b y )² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x )² + (e y / b y )² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4089b

91 Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 12, η=0.00 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien ex Exzentrizität in x-richtung y1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4090b

92 Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4091b

93 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten Mmin min. Bemessungsmoment As,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend d 1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) c vl Verlegemaß für Berechnung des zi S Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4092b

94 untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) d m=cot θ v Rd,c Durchstanzwiderstand ohne v Rd,max maximaler Durchstanzwiderstand Durchstanzbewehrung Lw Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum asx/asy vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Stützenrand ρ l mittlerer Bewehrungsgrad As w,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit/d m [-] as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed/v Rd,c [-] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4093b

95 Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u [cm²/m] as y,u [cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4005 Seite : 4094b

96 Pos fundering as A/20 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn73/N1249 Self Weight - NL -0,838-26, ,134 Sn73/N1249 Dead Load - NL -0,114-1,723 24,946 Sn73/N1249 Technical Load - NL 0,012-1,646 12,580 Sn73/N1249 Live Load - NL -0,259 2,544 15,926 Sn73/N1249 Snow - NL -0,024-10,061 88,530 Sn73/N1249 Wind X+ Suction - NL -0,845-8,844 3,231 Sn73/N1249 Wind X+ Pressure - NL -0,662-10,192 14,736 Sn73/N1249 Wind X- Suction - NL 0,063-7,786-9,571 Sn73/N1249 Wind X- Pressure - NL -0,106-8,303-7,174 Sn73/N1249 Wind Y+ Suction - NL 0,266-57, ,308 Sn73/N1249 Wind Y+ Pressure - NL 0,274-58, ,769 Sn73/N1249 Wind Y- Suction - NL 2,194 61, ,965 Sn73/N1249 Wind Y- Pressure - NL 2,192 64, ,957 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4006 Seite : 4095b

99 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 7 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 14 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 15 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 16 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 17 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 18 G GK 1.00*LF1 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 23 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF5 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 25 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 26 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 27 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 28 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 29 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 30 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 31 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 32 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 33 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 34 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 35 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 36 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 37 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 38 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 39 G GK 1.00*LF1+1.50*LF5 40 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 41 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 42 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4006 Seite : 4098b

112 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten Mmin min. Bemessungsmoment As,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend d 1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) c vl Verlegemaß für Berechnung des zi S Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4006 Seite : 4111b

115 Pos fundering as B/20 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn71/N1246 Self Weight - NL -1,341 64, ,356 Sn71/N1246 Dead Load - NL -0,273 11,940 41,608 Sn71/N1246 Technical Load - NL -0,028 3,056 13,447 Sn71/N1246 Live Load - NL -0,544 18,134 49,329 Sn71/N1246 Snow - NL -0,058 15,750 54,100 Sn71/N1246 Wind X+ Suction - NL 0,985-7,609-3,762 Sn71/N1246 Wind X+ Pressure - NL 0,919-3,605 16,481 Sn71/N1246 Wind X- Suction - NL -1,015-17,944-43,395 Sn71/N1246 Wind X- Pressure - NL -1,305-15,924-29,928 Sn71/N1246 Wind Y+ Suction - NL 0,734-58, ,202 Sn71/N1246 Wind Y+ Pressure - NL 0,503-55, ,078 Sn71/N1246 Wind Y- Suction - NL -0,211 53,043 84,940 Sn71/N1246 Wind Y- Pressure - NL -0,407 58,258 98,791 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4007 Seite : 4114b

118 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 7 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 14 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 15 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 16 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 17 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 18 G GK 1.00*LF1 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 23 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF5 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 25 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 26 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 27 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 28 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 29 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 30 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 31 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 32 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 33 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 34 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 35 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 36 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 37 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 38 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 39 G GK 1.00*LF1+1.50*LF5 40 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 41 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 42 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4007 Seite : 4117b

131 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten Mmin min. Bemessungsmoment As,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend d 1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) c vl Verlegemaß für Berechnung des zi S Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4007 Seite : 4130b

134 Pos funderingbalk as A-B / materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten en menten van 3-D systeem: LF Rx Ry Rz Mx My Mz [knm] [knm] [knm] Self Weight - NL 0,000 22, ,579-85,494-0,001 0,200 Dead Load - NL 0,000 3,503 4,772-21,925 0,000 0,039 Technical Load - NL 0,000-0,607 4,156-2,863 0,000 0,005 Live Load - NL 0,000 24, ,265-39,642-0,002 0,153 Snow - NL 0,000-3,001 17,916-5,490 0,000 0,018 Wind X+ Suction - NL 0,000-20,254 0,294 68,433 0,000-0,024 Wind X+ Pressure - NL 0,000-20,643 5,900 62,745 0,000-0,016 Wind X- Suction - NL 0,000-7,832-5,492 29,211 0,000-0,040 Wind X- Pressure - NL 0,000-6,554-0,288 18,034 0,000-0,032 Wind Y+ Suction - NL 0, ,572-4, ,202 0,000-0,501 Wind Y+ Pressure - NL 0, ,290 0, ,010 0,000-0,504 Wind Y- Suction - NL 0, ,344-6, ,028 0,000 0,474 Wind Y- Pressure - NL 0, ,228-5, ,936 0,000 0,497 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4008 Seite : 4133b

135 C 25/30 E-modulus E = 3.100e+7 kn/m2 dimensions length of system L = 7.75 m reinforc.layer lower d1 = 5.00 cm reinforc.layer upper d2 = 3.00 cm parts of member ( dimensions in cm, bedding in kn/m3 ) x (m) bo ho b0 h0 bu hu CB e+4 loading (kn,m) load case LF 1 Impact group :Ständige Lasten Gamma = 1.35Psi0=1.00Psi1=1.00Psi2=1.00 type of loads: 1=uniform 2=concentrated 4=trapezoidal load type of load q1 q2 distance length load case plus dead load sum of vertical loads kn (consider LC-factor by superpos.) loading (kn,m) load case LF 2 Impact group :Schnee bis NN +1000m Gamma = 1.50Psi0=0.00Psi1=0.20Psi2=0.00 type of loads: 1=uniform 2=concentrated 4=trapezoidal load type of load q1 q2 distance length sum of vertical loads 0.00 kn (consider LC-factor by superpos.) MAX, MIN superposition of 2 load cases : dead 1 (dead) is dead load with factor 0.90 is considered. load case No. 1 : lc g * 0.90 :LF 1 No. 2 : not used : LF 2 internal forces superposition Max/Min x M Q aff. lc (m) (knm) (kn) Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4008 Seite : 4134b

136 soil pressure superposition max/min x subsidence fmin fmax min Sigma max Sigma (m) (mm) (mm) (kn/m2) (kn/m2) Minimum reinforcement by NEN EN 1992:2011 point (1) considered! design C 25/30 B 500 A superposition Max/Min x M h kx As As' f r max M (m) (knm) (cm) (cm2) Minimum reinforcement by NEN EN 1992:2011 point (1) considered! design C 25/30 B 500 A superposition Max/Min x M h kx As As' f r min M (m) (knm) (cm) (cm2) Proof of shear forces by NEN EN 1992:2011 x VEd kz AsL VRd,c VRd,max asw Theta cotth [cm2] [cm2/m] [ ] * * * legend - description of keys: * : Stirrup reinforcement in cut of output is minimum reinforcement # : Diagonal strut breaks. Proof is excessive. Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4008 Seite : 4135b

137 Pos fundering as A en B / 10 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem : LF Ry Rz Mx [knm] NC14 728, , ,643 NC19-676, , ,519 NC5-6, , ,653 NC21 718,619-41, ,955 NC11-689, , ,809 NC22 720,898-33, ,251 NC1 0, , ,082 NC12-688, , ,822 Effectieve hoek van inwendige wrijving = 30 Materiaalfactor = 1,1 Vert. afstand van tot aanlegniveau = 0,4 m Repr. volumieke gewicht grond = 20 KN/m³ N + eigen gewicht fundering en grond = N' Aandeel aarde weerstand = 30% Knoop- Fundering Interne krachten Grondspanning Exc. Wrijv. ondersteuning Bx By H N N' Mx zug. H Mx' My zug. H My' ex ey Sigma [KN] [KN] [KNm] [KN] [KNm] [KNm] [KN] [KNm] [KN/m²] [ - ] [ - ] Sn1/N1207 4,00 10,60 1,60 897,3 2338,9-1804,3 487,9-1023,6 0,0 0,0 0,0 0,000-0, ,041 0,32 4,00 10,60 1, ,6 2737,2 3039,5 676,5 4121,9 0,0 0,0 0,0 0,000 1, ,142 0,47 4,00 10,60 1,60-33,4 1408,2-2915,3 720,9-1761,8 0,0 0,0 0,0 0,000-1, ,118 1,00 4,00 10,60 1, ,5 3427,1 417,2 4,0 423,7 0,0 0,0 0,0 0,000 0, ,012-0,19 4,00 10,60 1,60-41,6 1400,0-2868,0 718,6-1718,2 0,0 0,0 0,0 0,000-1, ,116 1,00 4,00 10,60 1,60 626,3 2067,9 398,1 42,6 466,2 0,0 0,0 0,0 0,000 0, ,021-0,26 4,00 10,60 1, ,4 2773,0 2981,3 675,9 4062,8 0,0 0,0 0,0 0,000 1, ,138 0,46 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4009 Seite : 4136b

138 Pos. 4010a fundering as A / 11 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem : Auflager LF Rx Ry Rz Sn84/N1271 Self Weight - NL -47,121-1, ,464 Sn84/N1271 Dead Load - NL 3,006-0,038 2,592 Sn84/N1271 Technical Load - NL 0,030-0,007 3,591 Sn84/N1271 Live Load - NL -78,045-5, ,073 Sn84/N1271 Snow - NL -0,879-0,026 20,169 Sn84/N1271 Wind X+ Suction - NL -19,374-3,937 15,960 Sn84/N1271 Wind X+ Pressure - NL -19,289-3,947 20,865 Sn84/N1271 Wind X- Suction - NL 2,121-3,799-13,627 Sn84/N1271 Wind X- Pressure - NL 3,921-3,799-11,465 Sn84/N1271 Wind Y+ Suction - NL -123,758-2,645 96,964 Sn84/N1271 Wind Y+ Pressure - NL -121,825-2,657 99,368 Sn84/N1271 Wind Y- Suction - NL 132,746 5, ,096 Sn84/N1271 Wind Y- Pressure - NL 133,609 5, ,790 V G = 269,46+2,59 = 272,05 KN V Q = 3,59+542,07 = 545,66 KN V S = 20,17 KN Die Fundamente in den Achsen A/8-14 werden über einen Balken gekoppelt. Der Position 4001 (3x) wird jeweils eine Horizontallast von H = 50 KN zugewiesen. Resulterende Windlast Achse 8-14 : LF Rx Wind Y- Pressure - NL 487,574 Wind Y+ Suction - NL -453,715 Wind Y- Suction - NL 484,341 Wind Y+ Pressure - NL -444, ,57-3 * 50 H 9+11 = 2 Wind Y+ zuiging : V W = H W,x = Wind Y- zuiging : V W = H W,x = = 168,79 KN 97,00 KN 168,79 KN -113,10 KN 168,79 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4137b

139 Systeminformation Systemgrafik Normen Grundbau: DIN EN Bemessung: DIN EN Bemessungssituation: ständig Geometrie und Material b x, b y Fundamentbreite in x/y-richtung γ S, γ S,außer Teilsicherheitsbeiw. Bewehrung ständig/ außergew. h Fundamenthöhe f yk Streckgrenze Betonstahl b sx, b sy Stützenbreite in x/y-richtung f tk Zugfestigkeit Betonstahl a x, a y Ausmitte der Stütze in x/y-richtung φ Reibungswinkel des Bodens h e Erdüberschüttung c Kohäsion t Einbindetiefe Fundament tan δ s,f Sohlreibungswinkel γ 1 Bodenwichte oberhalb der Sohle γ 2 Bodenwichte unterhalb der Sohle t w Grundwasserstand, Abstand zu OK Fundament γ c, γ c,außer Teilsicherheitsbeiw. Beton ständig/außergew. γb Wichte Beton σrd Sohlwiderstand f ck Zylinderdruckfestigkeit Beton char. f cd Zylinderdruckfestigkeit Beton Designwert f yd Streckgrenze Betonstahl Designwert α cc Dauerstandsbeiwert Beton Fundament und Stütze Fundament Typ b x b y h Stütze Typ b sx b sy α x α y Rechteckfundament Rechteck Materialkennwerte Stahlbeton (C25/30, B500M) Beton γ c γ c,außer α cc γ B [kn/m³] f ck [MN/m²] f cd [MN/m²] C25/ Betonstahl γ s γ s,außer f yd [MN/m²] f yk [MN/m²] f tk [MN/m²] B500M Baugrund Geometrie und Material h e t w φ [ ] c [ ] tan δ s,f [ ] γ 1 [kn/m³] γ 2 [kn/m³] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4138b

140 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind 5 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4139b

141 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 7 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 14 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 15 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 16 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 17 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 18 ja G GK 1.00*LF1 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 23 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF5 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 25 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 26 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 27 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 28 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 29 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 30 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 31 G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 32 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 33 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 34 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 35 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 36 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 37 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 38 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 39 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF5 40 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 41 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 42 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4140b

142 Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4141b

143 Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4142b

144 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4143b

145 Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-1.33 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=1.33 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4144b

146 Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-1.33 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4145b

147 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=1.33 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4146b

148 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend 5 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Maßgebende Lastfallkombination: LFK 23, η=0.65 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. e x,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch P res Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4147b

149 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 15, η=0.65 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4148b

150 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 23, η=1.00 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis nicht erfüllt! Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ 2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x ' b y ' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4149b

151 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 15, η=0.38 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Klaffende Fuge Nachweis erfüllt R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x /b x 1/6; e y /b y 1/6; (e x /b x )²+(e y /b y )² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x )² + (e y / b y )² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4150b

152 Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 23, η=0.14 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien ex Exzentrizität in x-richtung y1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4151b

153 Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4152b

154 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten Mmin min. Bemessungsmoment As,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend d 1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) c vl Verlegemaß für Berechnung des zi S Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4153b

155 untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) d m=cot θ v Rd,c Durchstanzwiderstand ohne v Rd,max maximaler Durchstanzwiderstand Durchstanzbewehrung Lw Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum asx/asy vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Stützenrand ρ l mittlerer Bewehrungsgrad As w,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit/d m [-] as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed/v Rd,c [-] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4154b

156 Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u [cm²/m] as y,u [cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) nicht erfüllt! Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010a Seite : 4155b

157 Pos. 4010b fundering as B / 11 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem : Auflager LF Rx Ry Rz Sn66/N1241 Self Weight - NL -54,007 1, ,716 Sn66/N1241 Dead Load - NL -8,592-0,040 24,580 Sn66/N1241 Technical Load - NL -3,239-0,007 13,179 Sn66/N1241 Live Load - NL -83,286 5, ,281 Sn66/N1241 Snow - NL -14,923-0,023 53,803 Sn66/N1241 Wind X+ Suction - NL -13,905-0,228 12,075 Sn66/N1241 Wind X+ Pressure - NL -18,387-0,238 30,198 Sn66/N1241 Wind X- Suction - NL 38,402-0,151-46,886 Sn66/N1241 Wind X- Pressure - NL 38,810-0,157-34,286 Sn66/N1241 Wind Y+ Suction - NL 217,123 1, ,853 Sn66/N1241 Wind Y+ Pressure - NL 214,938 1, ,154 Sn66/N1241 Wind Y- Suction - NL -216,306-0, ,123 Sn66/N1241 Wind Y- Pressure - NL -215,975-0, ,500 V G = 277,72+24,54 = 302,26 KN V Q = 13,18+514,28 = 527,46 KN V S = 53,80 KN Die Fundamente in den Achsen B/9-13 werden über einen Balken gekoppelt. Der Position 4003 (3x) wird jeweils eine Horizontallast von H = 50 KN zugewiesen. Resulterende Windlast Achse 9-13 : LF Rx Wind Y+ Pressure - NL 348,124 Wind Y- Suction - NL -354,222 Wind Y- Pressure - NL -351,047 Wind Y+ Suction - NL 346, ,22-3 * 50 H 9+11 = 2 Wind Y+ zuiging : V W = = 102,11 KN -273,85 KN Wind Y- zuiging : V W = H W,x = 247,12 KN 102,11 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4156b

158 Systeminformation Systemgrafik Normen Grundbau: DIN EN Bemessung: DIN EN Bemessungssituation: ständig Geometrie und Material b x, b y Fundamentbreite in x/y-richtung γ S, γ S,außer Teilsicherheitsbeiw. Bewehrung ständig/ außergew. h Fundamenthöhe f yk Streckgrenze Betonstahl b sx, b sy Stützenbreite in x/y-richtung f tk Zugfestigkeit Betonstahl a x, a y Ausmitte der Stütze in x/y-richtung φ Reibungswinkel des Bodens h e Erdüberschüttung c Kohäsion t Einbindetiefe Fundament tan δ s,f Sohlreibungswinkel γ 1 Bodenwichte oberhalb der Sohle γ 2 Bodenwichte unterhalb der Sohle t w Grundwasserstand, Abstand zu OK Fundament γ c, γ c,außer Teilsicherheitsbeiw. Beton ständig/außergew. γb Wichte Beton σrd Sohlwiderstand f ck Zylinderdruckfestigkeit Beton char. f cd Zylinderdruckfestigkeit Beton Designwert f yd Streckgrenze Betonstahl Designwert α cc Dauerstandsbeiwert Beton Fundament und Stütze Fundament Typ b x b y h Stütze Typ b sx b sy α x α y Rechteckfundament Rechteck Materialkennwerte Stahlbeton (C25/30, B500M) Beton γ c γ c,außer α cc γ B [kn/m³] f ck [MN/m²] f cd [MN/m²] C25/ Betonstahl γ s γ s,außer f yd [MN/m²] f yk [MN/m²] f tk [MN/m²] B500M Baugrund Geometrie und Material h e t w φ [ ] c [ ] tan δ s,f [ ] γ 1 [kn/m³] γ 2 [kn/m³] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4157b

159 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind 5 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4158b

160 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 7 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 10 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 14 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 15 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 16 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 17 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 18 G GK 1.00*LF1 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 23 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF5 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 25 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 26 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 27 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 28 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 29 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 30 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 31 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 32 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 33 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 34 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 35 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF5 36 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF5 37 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF5 38 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF5 39 G GK 1.00*LF1+1.50*LF5 40 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF5 41 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF5 42 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF5 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4159b

161 Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4160b

162 Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4161b

163 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4162b

164 Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-1.13 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=1.13 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4163b

165 Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-1.13 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4164b

166 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=1.13 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4165b

167 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend 5 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.92 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. e x,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch P res Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4166b

168 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 27, η=0.96 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4167b

169 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 23, η=0.39 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ 2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x ' b y ' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4168b

170 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 27, η=0.56 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Klaffende Fuge Nachweis erfüllt R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x /b x 1/6; e y /b y 1/6; (e x /b x )²+(e y /b y )² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x )² + (e y / b y )² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4169b

171 Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 23, η=0.02 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien ex Exzentrizität in x-richtung y1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4170b

172 Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4171b

173 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten Mmin min. Bemessungsmoment As,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend d 1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) c vl Verlegemaß für Berechnung des zi S Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4172b

174 untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) d m=cot θ v Rd,c Durchstanzwiderstand ohne v Rd,max maximaler Durchstanzwiderstand Durchstanzbewehrung Lw Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum asx/asy vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Stützenrand ρ l mittlerer Bewehrungsgrad As w,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit/d m [-] as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed/v Rd,c [-] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4173b

175 Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u [cm²/m] as y,u [cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4010b Seite : 4174b

176 Pos. 4011a fundering as A / 15 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn82/N1267 Self Weight - NL 34,762-5, ,840 Sn82/N1267 Dead Load - NL 2,757-1,489 27,519 Sn82/N1267 Technical Load - NL 0,024-0,028 3,041 Sn82/N1267 Live Load - NL 12,283-9, ,139 Sn82/N1267 Snow - NL 0,167 0,016 16,764 Sn82/N1267 Wind X+ Suction - NL -15,096-4,222-20,120 Sn82/N1267 Wind X+ Pressure - NL -15,570-4,203-16,591 Sn82/N1267 Wind X- Suction - NL 16,056-5,590 14,331 Sn82/N1267 Wind X- Pressure - NL 19,318-5,829 21,909 Sn82/N1267 Wind Y+ Suction - NL 15,134 1,031 36,059 Sn82/N1267 Wind Y+ Pressure - NL 17,102 1,041 42,509 Sn82/N1267 Wind Y- Suction - NL -16,370 2,057-46,147 Sn82/N1267 Wind Y- Pressure - NL -15,839 1,893-46,052 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4175b

179 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4178b

180 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4179b

181 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4180b

182 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.53 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4181b

183 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.53 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4182b

184 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.40 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. ex,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch Pres Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 7, η=0.73 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4183b

185 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.62 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.68 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4184b

186 Klaffende Fuge R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x/b x 1/6; e y/b y 1/6; (e x/b x)²+(e y/b y)² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x)² + (e y / b y)² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4185b

187 1. Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 10, η=0.02 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e x Exzentrizität in x-richtung y 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4186b

188 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4187b

189 d1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) cvl Verlegemaß für Berechnung des zis Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) v Rd,c L w dm=cotθ Durchstanzwiderstand ohne Durchstanzbewehrung Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum Stützenrand v Rd,max as x/as y maximaler Durchstanzwiderstand vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4188b

190 ρl mittlerer Bewehrungsgrad Asw,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit /d m [-] Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed /v Rd,c [-] Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u[cm²/m] as y,u[cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011a Seite : 4189b

191 Pos. 4011b fundering as B / 15 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn64/N1239 Self Weight - NL 53,022 6, ,586 Sn64/N1239 Dead Load - NL 8,281 1,540 44,906 Sn64/N1239 Technical Load - NL 1,793-0,035 11,469 Sn64/N1239 Live Load - NL 21,461 10, ,036 Sn64/N1239 Snow - NL 6,069-0,010 43,585 Sn64/N1239 Wind X+ Suction - NL -22,023-0,500-29,835 Sn64/N1239 Wind X+ Pressure - NL -19,836-0,493-14,800 Sn64/N1239 Wind X- Suction - NL 17,794-1,976 15,834 Sn64/N1239 Wind X- Pressure - NL 24,672-2,237 36,639 Sn64/N1239 Wind Y+ Suction - NL -0,319 4,674-19,586 Sn64/N1239 Wind Y+ Pressure - NL 4,562 4,671-1,650 Sn64/N1239 Wind Y- Suction - NL -5,016-3,712-13,204 Sn64/N1239 Wind Y- Pressure - NL -1,033-3,884-3,326 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4190b

194 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4193b

195 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4194b

196 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4195b

197 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.53 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4196b

198 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.53 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4197b

199 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.26 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. ex,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch Pres Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 8, η=0.90 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4198b

200 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.51 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.81 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4199b

201 Klaffende Fuge R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x/b x 1/6; e y/b y 1/6; (e x/b x)²+(e y/b y)² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x)² + (e y / b y)² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4200b

202 1. Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 10, η=0.01 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e x Exzentrizität in x-richtung y 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4201b

203 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4202b

204 d1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) cvl Verlegemaß für Berechnung des zis Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) v Rd,c L w dm=cotθ Durchstanzwiderstand ohne Durchstanzbewehrung Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum Stützenrand v Rd,max as x/as y maximaler Durchstanzwiderstand vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4203b

205 ρl mittlerer Bewehrungsgrad Asw,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit /d m [-] Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed /v Rd,c [-] Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u[cm²/m] as y,u[cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011b Seite : 4204b

206 Pos. 4011c fundering as A / 17 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn87/N1277 Self Weight - NL 56,128-4, ,612 Sn87/N1277 Dead Load - NL 6,378-1,083 34,518 Sn87/N1277 Technical Load - NL 0,328-0,042 4,044 Sn87/N1277 Live Load - NL 27,450-6, ,141 Sn87/N1277 Snow - NL 1,839-0,118 22,206 Sn87/N1277 Wind X+ Suction - NL -8,231-4,395-7,896 Sn87/N1277 Wind X+ Pressure - NL -8,203-4,499-2,922 Sn87/N1277 Wind X- Suction - NL 4,870-4,682-5,373 Sn87/N1277 Wind X- Pressure - NL 6,864-4,813 0,336 Sn87/N1277 Wind Y+ Suction - NL -11,531 0,893 7,029 Sn87/N1277 Wind Y+ Pressure - NL -10,554 0,805 12,247 Sn87/N1277 Wind Y- Suction - NL 10,582 2,344-16,468 Sn87/N1277 Wind Y- Pressure - NL 11,440 2,097-16,992 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4205b

207 Systeminformation Systemgrafik Normen Grundbau: DIN EN Bemessung: DIN EN Bemessungssituation: ständig Geometrie und Material b x, b y Fundamentbreite in x/y-richtung γ S, γ S,außer Teilsicherheitsbeiw. Bewehrung ständig/ außergew. h Fundamenthöhe f yk Streckgrenze Betonstahl b sx, b sy Stützenbreite in x/y-richtung f tk Zugfestigkeit Betonstahl a x, a y Ausmitte der Stütze in x/y-richtung φ Reibungswinkel des Bodens h e Erdüberschüttung c Kohäsion t Einbindetiefe Fundament tan δ s,f Sohlreibungswinkel γ 1 Bodenwichte oberhalb der Sohle γ 2 Bodenwichte unterhalb der Sohle t w Grundwasserstand, Abstand zu OK Fundament γ c, γ c,außer Teilsicherheitsbeiw. Beton ständig/außergew. γb Wichte Beton σrd Sohlwiderstand f ck Zylinderdruckfestigkeit Beton char. f cd Zylinderdruckfestigkeit Beton Designwert f yd Streckgrenze Betonstahl Designwert α cc Dauerstandsbeiwert Beton Fundament und Stütze Fundament Typ b x b y h Stütze Typ b sx b sy α x α y Rechteckfundament Rechteck Materialkennwerte Stahlbeton (C25/30, B500M) Beton γ c γ c,außer α cc γ B [kn/m³] f ck [MN/m²] f cd [MN/m²] C25/ Betonstahl γ s γ s,außer f yd [MN/m²] f yk [MN/m²] f tk [MN/m²] B500M Baugrund Geometrie und Material h e t w φ [ ] c [ ] tan δ s,f [ ] γ 1 [kn/m³] γ 2 [kn/m³] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4206b

208 σrd= kn/m², benutzerdefiniert Belastung P z p z [kn/m] q z [kn/m²] H x,y ΔMII [knm] x 1/y 1 x 2/y 2 res.m x [knm] res.m y [knm] I LF I A L senkrechte Einzellast Linienlast Flächenlast Horizontalkraft Zusatzmoment infolge Theorie 2. Ordnung Position der Einzellast (linke Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten) rechte Begrenzung bei Linien-und Flächenlasten resultierendes Moment.x infolge Last resultierendes Moment.y infolge Last importierte Stützenlasten Lastfallnummer aus importierter Stützenlast Fundamentfläche zur Ermittlung des Eigengewichts Schemazeichnung Kombinationsbeiwerte Einwirkungsart γ sup γ inf ψ 0 ψ 1 ψ 2 ständige Last Lagerräume (Nutzlast E) Schnee Wind Lastfälle LF I LF I Quelle Einwirkungsart Bezeichnung 0 Eigengewicht 1 ständige Last 2 Lagerräume (Nutzlast E) 3 Schnee 4 Wind 5 Wind Eigengewicht Position x/y; Resultierende P z, Erde mit Abzug des Stützenbereiches Bauteil P z x y Platte Erde Eigengewichtssumme Lastfall 0 LF P z Stützenlasten und importierte Lasten Art: S=Stützenlasten; I=importierte Lasten; c=charakteristisch; d=design LF Art P z H x H y M x [knm] M y [knm] ΔM xii [knm] ΔM yii [knm] e x e y 1 S.c S.c S.c S.c S.c Lastfallkombinationen LFK Lastfallkombination Krit. Kombinationskriterium: GK=Grundkomb, A=Außergew, LS=Lagesicherheit, AP=Anprall Art: G LFK mit nur ständigen Lasten, für Kernweitennachweis Art: G+Q LFK aus ständigen und veränderlichen Lasten, für Kernweitennachweis maßg.='ja'... Kombination ist bei einem Nachweis maßgebend. LFK maßg. Art Krit. Kombination 1 ja G GK 1.35*LF1 2 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4207b

209 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4208b

210 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4209b

211 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4210b

212 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.53 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4211b

213 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.53 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4212b

214 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.19 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. ex,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch Pres Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 8, η=0.91 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4213b

215 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.45 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.82 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4214b

216 Klaffende Fuge R1/2: Maßg.Resultierende der Kernweiten; R3: Maßg.Resultierende der Lagesicherheit, = maximale Ausnutzung[%] * Fundamentbreite (bx oder by) Fundamentverdrehung und Begrenzung einer klaffenden Fuge (Theorie 2. Ordnung charakteristisch) Nachweisformat: e x/b x 1/6; e y/b y 1/6; (e x/b x)²+(e y/b y)² 1/9 Es muss nachgewiesen werden, dass sich die Resultierende aus ständigen Lasten innerhalb der 1. Kernweite und die Resultierende aus ständigen und veränderlichen Lasten innerhalb der 2. Kernweite befinden. e x / b x 1/6 1. Kernweite in x-richtung e y / b y 1/6 1. Kernweite in y-richtung (e x / b x)² + (e y / b y)² 1/9 2. Kernweite b x Fundamentbreite in x-richtung KW1 x bezogene Ausmitte = e x,g / b x b y Fundamentbreite in y-richtung KW1 y bezogene Ausmitte = e y,g / b y e x,y,g Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger Lasten KW2 bezogene Ausmitte = (e x,p / b x)² + (e y,p / b y)² e x,y,p Ausmitte in x-/y-richtung infolge ständiger + 1. KW Ausnutzungsgrad 1. Kernweite KW 1 1/6 veränderlicher Lasten P res,g,c Resultierende infolge ständiger Lasten 2. KW Ausnutzungsgrad 2. KernweiteKW 2 1/9 P res,p,c Resultierende infolge ständiger + veränderlicher Lasten ** kein KW1-Nachweis, da LFK-Attribut = 'nicht ständig' Nachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung charakteristisch LFK P res,g,c e x,g e y,g P res,p,c e x,p e y,p KW1 x KW1 y KW2 1.KW x [%] 1.KW y [%] 1.KW [%] 2.KW [%] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4215b

217 1. Kernweite: Maßgebende LFK 1, η=0.00 Nachweis erfüllt 2. Kernweite: Maßgebende LFK 10, η=0.01 Nachweis erfüllt Informative Nachweise Resultierende und Nulllinie bei klaffender Fuge Nachweisformat Die Lage der Nulllinie wird iterativ berechnet und durch Angabe der Schnittpunkte der Spannungsnulllinie mit den Fundamentkanten als Gerade ausgegeben. Der Anteil einer klaffenden Fuge wird zum Vergleich als Verhältnis der klaffenden Fläche A k zur Gesamtfläche A angegeben. A k/a = 0 entspricht demnach einer vollkommen überdrückten Fundamentsohle, bei A k/a = 0.5 ist das maximal zulässige Fugenklaffungsmaß von 50% erreicht. A k/a = 0 für ständige Lasten A k/a 0.5 für ständige und veränderliche Lasten P res Resultierende Normalkraft x 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e x Exzentrizität in x-richtung y 1 1. Punkt der Spannungsnulllinien e y Exzentrizität in y-richtung x 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien σ M Bodenpressung im Schwerpunkt der gedrückten y 2 2. Punkt der Spannungsnulllinien Fläche A k/a Verhältnis klaffende Fläche / Gesamtfläche Nachweis Lage der Nulllinie auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK P res,g e x Baugrund σ M x 1 y 1 x 2 y 2 A k/a [kn/m²] Bodenpressungen in den Eckpunkten Eckpunkte Rein informativ, ohne Nachweischarakter. Es können lokale Spanungsmaxima bzw. Spannungsminima in den Eckpunkten lokalisiert werden. LFK σ 1 [kn/m²] σ 2 [kn/m²] σ 3 [kn/m²] σ 4 [kn/m²] Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4216b

218 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4217b

219 d1 Bewehrungsabstand oben(o) und unten(u) cvl Verlegemaß für Berechnung des zis Bewehrungslage [cm] d 1,u,x d 1,u,y d 1,o,x d 1,o,y c vl,u,x c vl,u,y c vl,o,x c vl,o,y Biegebemessung maßg.komb. Mmax Mmin h b εb εs zi,b As,u As,o Schnitt As,u As,o [knm] [knm] [ ] [ ] [cm²] [cm²] untere x-bewehrung wie folgt verteilen (ya= m) sb y A su [cm²] untere y-bewehrung wie folgt verteilen (xa= m) sb x A su [cm²] Schubbemessung Nachweis der Schubtragfähigkeit, Berechnung als Platte Winkel der Bügelbewehrung: Legende V Ed vorhandene Querkraft V Rd,ct Betonwiderstand für Mindestbewehrung V Rd,max max. aufnehmbare Druckstrebenkraft V Rd,sy mit Bewehrung aufnehmbare Querkraft z i,s innerer Hebelarm für Schubbemessung ρ l vorhandener Längsbewehrungsgrad [cm²/m] cm² Bewehrung auf den Querschnitt pro m θ Druckstrebenneigungswinkel Längsrichtung a sb erf. Bügelbewehrung, stets unter 90 zur a sb,min Mindest-Schubbewehrung Bügel Längsrichtung a ss erf. Schrägbewehrung unter Winkel alpha zur Längsrichtung a ss,min Mindest-Schubbewehrung Schrägstäbe Schubbemessung - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach Nr. maßg. Komb. VEd VRd,ct VRd,max VRd,sy zi,s ρl [%] θ [ ] asb,min [cm²/m] ass,min [cm²/m] asb [cm²/m] ass [cm²/m] Maßgebende Bemessungergebnisse: Erf. Schubbewehrung Bügel 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Erf. Schubbewehrung Schrägeisen 0.00 cm²/m in Schnitt: 5, Verteilung: gleichmäßig Nachweis gegen Durchstanzen Legende V Ed aufzunehmende Querkraft V Ed,red reduzierte Querkraft σ 0,d Sohldruck innerhalb A crit ß Lasterhöhungsfaktor für ausmittige Lasten A crit Abzugsfläche innerhalb des kritischen Rundschnitts a crit Abstand des kritischen Rundschnitts zum Stützenrand U crit wirksamer Umfang des kritischen Rundschnitts U out Umfang des für Durchstanzen bewehrten Bereiches U 0 wirksamer Umfang der d m mittlere statische Nutzhöhe Lasteinleitungsfläche a crit/d m Neigung des Durchstanzkegels a crit/ v Ed bezogene Querkraft (ß V Ed)/(U crit d m) v Rd,c L w dm=cotθ Durchstanzwiderstand ohne Durchstanzbewehrung Abstand äußerste Bewehrungsreihe zum Stützenrand v Rd,max as x/as y maximaler Durchstanzwiderstand vorh./erf. Längsbewehrung unten/oben Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4218b

220 ρl mittlerer Bewehrungsgrad Asw,j Summe der Durchstanzbewehrung je Reihe a j Abstand der Bewehrungsreihe zum Stützenrand u j wirksamer Umfang der Bewehrungsreihe Durchstanznachweis - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK ρ l [%] V Ed A crit [m²] σ 0d [kn/m²] U crit V Ed,Red U out β [-] U a crit L w d m a crit /d m [-] Mindestbiegemoment für Innenstützen DIN EN , (NA.6) as x,o [cm²/m] as x,u [cm²/m] as y,o [cm²/m] as y,u [cm²/m] v Ed [MN/m²] v rd,c [cm²/m] v Rd,max [MN/m²] v Ed /v Rd,c [-] Verteilungsbreite auf mindestens 0,3 Fundamentbreite oder kritischen Rundschnitt. Lfk V Ed V Ed,Red m Ed,x [knm/m] m Ed,y [knm/m] as x,u[cm²/m] as y,u[cm²/m] Keine Durchstanzbewehrung erforderlich. Die Längsbewehrung wurde erhöht. Nachweisübersicht Nachweis Status LFK Ausnutzung Lagesicherheit erfüllt Sohldruck (Th.1.O) erfüllt Gleitnachweis (Th.1.O) erfüllt Grundbruch (Th.1.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Kernweite (Th.2.O) erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4011c Seite : 4219b

221 Pos. 4012a fundering as A / 16 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn79/N1261 Self Weight - NL -70,588-35, ,463 Sn79/N1261 Dead Load - NL -9,665-5,165 43,718 Sn79/N1261 Technical Load - NL -1,285 0,064 4,096 Sn79/N1261 Live Load - NL -55,585-46, ,953 Sn79/N1261 Snow - NL -6,949-0,270 23,364 Sn79/N1261 Wind X+ Suction - NL -11,827-15,782 22,465 Sn79/N1261 Wind X+ Pressure - NL -14,040-15,489 28,578 Sn79/N1261 Wind X- Suction - NL 18,801-7,216-24,480 Sn79/N1261 Wind X- Pressure - NL 20,197-5,754-24,497 Sn79/N1261 Wind Y+ Suction - NL 19,763-72,500 68,184 Sn79/N1261 Wind Y+ Pressure - NL 19,881-72,435 72,341 Sn79/N1261 Wind Y- Suction - NL -17,707 75,185-77,464 Sn79/N1261 Wind Y- Pressure - NL -17,203 77,891-82,066 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4012a Seite : 4220b

224 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4012a Seite : 4223b

236 Pos. 4012b fundering as B / 16 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn61/N1236 Self Weight - NL -46,569 30, ,893 Sn61/N1236 Dead Load - NL -6,999 5,540 50,094 Sn61/N1236 Technical Load - NL -2,237 0,573 12,781 Sn61/N1236 Live Load - NL -38,689 27, ,098 Sn61/N1236 Snow - NL -9,597 2,184 49,971 Sn61/N1236 Wind X+ Suction - NL -20,814-4,426 6,848 Sn61/N1236 Wind X+ Pressure - NL -24,050-3,565 24,816 Sn61/N1236 Wind X- Suction - NL 18,761-2,484-27,105 Sn61/N1236 Wind X- Pressure - NL 20,039-1,338-12,793 Sn61/N1236 Wind Y+ Suction - NL 6,536-25, ,179 Sn61/N1236 Wind Y+ Pressure - NL 6,002-24,948-93,024 Sn61/N1236 Wind Y- Suction - NL -0,363 24,649 72,885 Sn61/N1236 Wind Y- Pressure - NL 1,294 25,798 79,771 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4012b Seite : 4235b

239 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4012b Seite : 4238b

251 Pos. 4013a fundering as A / 18 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn86/N1275 Self Weight - NL -2,771-53, ,387 Sn86/N1275 Dead Load - NL -0,287-8,167 38,315 Sn86/N1275 Technical Load - NL -0,040-0,075 3,213 Sn86/N1275 Live Load - NL -1,006-20,282 90,834 Sn86/N1275 Snow - NL -0,215-0,649 17,375 Sn86/N1275 Wind X+ Suction - NL -0,327-12,998 7,858 Sn86/N1275 Wind X+ Pressure - NL -0,396-12,879 11,885 Sn86/N1275 Wind X- Suction - NL 0,520-10,588-1,897 Sn86/N1275 Wind X- Pressure - NL 0,557-9,929 1,019 Sn86/N1275 Wind Y+ Suction - NL -0,341-66,975 82,106 Sn86/N1275 Wind Y+ Pressure - NL -0,356-67,441 86,621 Sn86/N1275 Wind Y- Suction - NL 0,395 71,079-91,960 Sn86/N1275 Wind Y- Pressure - NL 0,445 73,789-96,599 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4013a Seite : 4250b

254 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4013a Seite : 4253b

266 Pos. 4013b fundering as B / 18 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. krachten van 3-D systeem: Auflager LF Rx Ry Rz Sn68/N1243 Self Weight - NL 36,919 4, ,787 Sn68/N1243 Dead Load - NL 6,260 0,785 42,452 Sn68/N1243 Technical Load - NL 1,822 0,044 11,579 Sn68/N1243 Live Load - NL -2,683 2,452 60,134 Sn68/N1243 Snow - NL 5,962 0,170 43,816 Sn68/N1243 Wind X+ Suction - NL -17,333-0,736-28,247 Sn68/N1243 Wind X+ Pressure - NL -15,683-0,654-13,004 Sn68/N1243 Wind X- Suction - NL 23,843-0,521 16,989 Sn68/N1243 Wind X- Pressure - NL 31,151-0,408 38,401 Sn68/N1243 Wind Y+ Suction - NL 29,269-4,141-29,039 Sn68/N1243 Wind Y+ Pressure - NL 34,830-4,098-10,194 Sn68/N1243 Wind Y- Suction - NL -37,063 4,151-4,273 Sn68/N1243 Wind Y- Pressure - NL -34,121 4,350 6,814 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4013b Seite : 4265b

269 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 ja G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4013b Seite : 4268b

281 Pos fundering as B / 19 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : Het eigen gewicht wordt door het programma automatisch berekent. Auflager LF Rx Ry Rz Sn67/N1242 Self Weight - NL -73,024 5, ,344 Sn67/N1242 Dead Load - NL -11,084 0,953 49,548 Sn67/N1242 Technical Load - NL -2,624-0,130 12,714 Sn67/N1242 Live Load - NL -28,738 3,075 82,186 Sn67/N1242 Snow - NL -11,125-0,534 49,993 Sn67/N1242 Wind X+ Suction - NL -13,216-0,366 2,434 Sn67/N1242 Wind X+ Pressure - NL -17,856-0,898 22,288 Sn67/N1242 Wind X- Suction - NL 24,793-0,124-28,856 Sn67/N1242 Wind X- Pressure - NL 25,566-0,245-15,041 Sn67/N1242 Wind Y+ Suction - NL 46,354 5,718-83,373 Sn67/N1242 Wind Y+ Pressure - NL 45,510 5,447-67,453 Sn67/N1242 Wind Y- Suction - NL -40,934-4,017 45,976 Sn67/N1242 Wind Y- Pressure - NL -41,347-4,664 54,358 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4280b

284 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4283b

285 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4284b

286 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4285b

287 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=0.53 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-0.53 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4286b

288 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=0.53 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4287b

289 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.46 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. ex,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch Pres Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 7, η=0.85 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4288b

290 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.46 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 8, η=0.64 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4014 Seite : 4289b

296 Pos fundering as A / 9 materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm belasting : krachten van 3-D systeem : Auflager LF Rx Ry Rz Sn77/N1257 Self Weight - NL 50,175-1, ,890 Sn77/N1257 Dead Load - NL 3,952 0,085 12,175 Sn77/N1257 Technical Load - NL 0,932 0,018 5,021 Sn77/N1257 Live Load - NL 94,175-5, ,855 Sn77/N1257 Snow - NL 4,008 0,104 25,168 Sn77/N1257 Wind X+ Suction - NL -19,789-3,795-29,563 Sn77/N1257 Wind X+ Pressure - NL -18,463-3,761-22,479 Sn77/N1257 Wind X- Suction - NL 1,501-4,367-12,400 Sn77/N1257 Wind X- Pressure - NL 4,357-4,419-4,995 Sn77/N1257 Wind Y+ Suction - NL -118,039-7, ,631 Sn77/N1257 Wind Y+ Pressure - NL -114,960-7, ,888 Sn77/N1257 Wind Y- Suction - NL 125,143 9, ,625 Sn77/N1257 Wind Y- Pressure - NL 126,071 9, ,116 V G = 271,89+12,18 = 284,07 KN V Q = 5,02+555,86 = 560,88 KN V S = 25,17 KN Wind Y+ zuiging : V W = H W,x = -225,63 KN 102,11 KN Wind Y- zuiging : V W = H W,x = 229,63 KN 102,11 KN Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4295b

299 3 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 4 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 5 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 6 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3 7 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 8 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 9 G GK 1.35*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 10 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF4 11 G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 12 ja G GK 1.35*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 13 G GK 1.35*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 14 G GK 1.00*LF1 15 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2 16 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3 17 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+0.90*LF4 18 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.90*LF4 19 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3 20 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3 21 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF3+0.90*LF4 22 G GK 1.00*LF1+1.50*LF3+0.90*LF4 23 ja G GK 1.00*LF1+1.50*LF4 24 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+1.50*LF4 25 G GK 1.00*LF1+1.50*LF2+0.75*LF3+1.50*LF4 26 G GK 1.00*LF1+0.75*LF3+1.50*LF4 Schnittgrößen Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 1. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Schnittgrößen in der Sohlfuge Theorie 2. Ordnung LFK N c N d H x,c H x,d H y,c H y,d M x,c M x,d M y,c M y,d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4298b

300 Schnittgrößen in Bemessungsschnitten (Detail) Schnitt Nr. 1, Lage in x Richtung: x=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 2, Lage in x Richtung: x=0.20 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4299b

301 Schnitt Nr. 3, Lage in y Richtung: y=-0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 4, Lage in y Richtung: y=0.20 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 5, Lage in x Richtung: x=-1.13 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4300b

302 Schnitt Nr. 6, Lage in x Richtung: x=1.13 m LFK M d [knm] V d Schnitt Nr. 7, Lage in y Richtung: y=-1.13 m LFK M d [knm] V d Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4301b

303 Schnitt Nr. 8, Lage in y Richtung: y=1.13 m LFK M d [knm] V d Geotechnische Nachweise Nachweis der Lagesicherheit (Theorie 2. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: M dst,d M stb,d Obwohl eine Drehachse innerhalb des Fundaments zu erwarten ist, darf der Nachweis durch Vergleich stabilisierender und destabilisierender Momente bezogen auf eine fiktive Kippkante am Fundamentrand geführt werden. M x,stb M x,dst M y,stb M y,dst Lastfälle stabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (x-achse) bezogen auf Fundamentkante stabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante destabilisierendes Moment (y-achse) bezogen auf Fundamentkante γ G,stb γ G,dst γ Q,stb γ Q,dst Teilsicherheitsbeiwert ständig=0.9 enthalten Teilsicherheitsbeiwert ständig=1.1 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=0.0 enthalten Teilsicherheitsbeiwert veränderlich=1.5 enthalten LF Import Einwirkungsart EQU Einwirkung γ stb (import) γ dstb (import) 1 ständige Last kombiniert wirkend 2 Lagerräume (Nutzlast E) kombiniert wirkend 3 Schnee kombiniert wirkend 4 Wind kombiniert wirkend Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 2. Ordnung γ-fach LFK M x,stb [knm] M x,dst [knm] M y,stb [knm] M y,dst [knm] dst/stb Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4302b

304 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.90 Nachweis erfüllt Nachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit (GZT) Nachweis der Sohldruckbeanspruchung (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: σ d σ Rd Nach Norm darf als Ersatz der Nachweise für den Grenzzustand GEO-2 und den Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit der Bemessungswert der Sohldruckbeanspruchung und der Bemessungswert des Sohlwiderstands einander gegenübergestellt werden. ex,c Ausmitte in x-richtung charakteristisch Pres Resultierende P e y,c Ausmitte in y-richtung charakteristisch A red,c reduzierte, voll überdrückte Fläche A red,c = (b x - 2e x) * (b y - 2e y) σ d Sohldruck auf A red,c bezogen (Designwert) σ Rd zulässiger Sohldruck (nach DIN oder benutzerdefiniert) Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK P res,c P res,d e x e y A red,c [m²] σ d [kn/m²] σ Rd [kn/m²] σ d/σ Rd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 7, η=0.59 Nachweis erfüllt Gleitnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat:T d/r td 1.0 R td = V tan δ s,f / γ Gl V Normalkraft, char. R td Gleitwiderstand, designwert R tk / γ Gl H x Horizontalkraft X char. T d Resultierende Horizontalkraft (Designwert) (H x² + H y²) H y Horizontalkraft Y char. η Ausnutzungsgrad, muss 1.0 sein R tk Gleitwiderstand char. γ Gl Teilsicherheitsbeiwert für Gleiten = 1.1 Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK V H x H y R tk R td T d T d /R td Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4303b

305 Maßgebende Lastfallkombination: LFK 10, η=0.93 Grundbruchnachweis (Theorie 1. Ordnung γ-fach) Nachweisformat: V d R nd Nachweis erfüllt Auf Grundlage von DIN 4017, R nd = (b x' b y' γ 2 b' N b + γ 1 d N d + c N c) 1/ γ Gr b x' reduzierte rechnerische Breite des ausmittig belasteten Fundaments b y' reduzierte rechnerische Länge des ausmittig belasteten Fundaments d Gründungstiefe c Kohäsion N b Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Gründungsbreite E p,c,50 Durch äußere Kräfte geweckter Erdwiderstand (max. 50%) N d Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der R n,c char. Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche seitlichen Auflast N c Tragfähigkeitsbeiwert für den Einfluss der Kohäsion R n,d Bemessungs-Grundbruchwiderstand normal zur Sohlfläche (γ Gr = 1.4) γ 1 Bodenwichte oberhalb der Gründungssohle V d Bemessungwert der einwirkenden Normalkraft γ2 Bodenwichte unterhalb der Gründungssohle Ergebnisse - Bemessungsgrößen auf Grundlage von Theorie 1. Ordnung γ-fach LFK b x' b y' N b N d N c E pc,50 R n,c R n,d V d V d / R nd Maßgebende Lastfallkombination: LFK 12, η=0.31 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit (GZG) Nachweis erfüllt Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4304b

308 Stahlbetonbemessung Bewehrungsverteilung unten/oben [cm²/m] Erhöhung infolge Durchstanznachweis und/oder Mindestbiegemoment Bemessungsschnitte Schnitt As-Richtung Bemessungsschnitt Bemessung für Lage Breite Höhe 1 x Biegung 2 x Biegung 3 y Biegung 4 y Biegung 5 x Biegung+Schub 6 x Biegung+Schub 7 y Biegung+Schub 8 y Biegung+Schub Biegebemessung Legende M max max. Bemessungsmoment A s,u erforderliche Längsbewehrung unten M min min. Bemessungsmoment A s,o erforderliche Längsbewehrung oben h Bauteilhöhe im Bemessungsschnitt ε b Betonstauchung b Bauteilbreite im Bemessungsschnitt ε s Stahldehnung z i,b innerer Hebelarm für Biegebemessung d Duktilitätsbewehrung maßgebend Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4307b

311 Last aannamen vrijstaande wand wind: vrijstaande wand Windgebied III bebouwd h = 9,50 m L = 26,30 m stuwdruk: q b,0 = 0,56 kn/m² dichtheid: = 1,0 L/h = 26,30 9,50 = 2,77 Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4310b

312 bereik A : L A = 0,30 * h = 2,85 m q w,a = 2,30 * q b,0 = 1,29 KN/m² bereik B : L B = 2*h - L A = 16,15 m q w,b = 1,40 * q b,0 = 0,78 KN/m² bereik C : L C = 2*h = 19,00 m q w,c = 1,20 * q b,0 = 0,67 KN/m² e bereik D : L C = L-L A -L B -L C = -11,70 m q w,c = 1,20 * q b,0 = 0,67 KN/m² Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4015 Seite : 4311b

313 Pos fundering materialien: sterkteklasse C25/30 milieuklasse XC2 betondekking c = 3,5 cm Belastung: Eigen gewicht: Kolommen = (1,00²-0,80²)*9,05*25 = 81,45 KN Ligger = (1,00²-0,60*0,80)*4,25*25 = 55,25 KN Ligger = (1,00*1,50-0,60*1,30)*3,75*25 = 67,50 KN G = 204,20 KN wind: h= 10,00 m w= 3,79 kn/m H k = w*h = 37,90 kn M k = w*h²/2 = 189,50 knm Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4100 Seite : 4100b

314 Fundering vlgs NEN EN 1992:2011 en DIN EN 1997:2009 Systeemwaarden Bouwelement Beton Betonnen staal Breedte Lengte Hoogte m m m Fundering C 25/30 B 500 B Kolom Wapeningslaag d1x = 4.0 cm Wapeningslaag d1y = 6.0 cm Gewicht Beton : ρ = 25.0 kn/m³ toegestane zooldruk σr,d = kn/m² De toegestane zooldruk is direct vermeld. Grondlagen Nr d van tot γ γ' φ c' m m m kn/m³ kn/m³ kn/m² Kolom belasting - karakteristiek LF Naam N Mx My Hx Hy kn knm knm kn kn 1 ständig Windlasten Horizontale belasting vallen aan de bovenkant van de sokkel aan. Totaal fundering zonder sokkel m³ Wapeningsgewicht ver. As : 58.1 Kg Wapeningsgewicht ges. As: 0.0 Kg *: alleen constante belastingen Kolom belasting - karakteristiek LF: Benaming he γe g ALT ZUS m kn/m³ kn/m² GRP GRP Projekt Nr.: 1064 Projekt : HORNBACH Enschede Position : 4100 Seite : 4101b